1 развој мотора за ваздухопловне гасне турбине
Како се повећавају услови за авионе за превоз, војску, производњу и друге сврхе, најранији клипићи мотори више не могу да испуњавају потребе лета велике брзине. Стога, од 1950-их, мотори за турбине од гаса постепено постају маинстреам.
Године 1928., Сир Франк Хлиттле оф Велика Британија указао је на дипломирани рад "Будући развој у дизајну авиона", студирајући на Војној академији да је у то време студирало на техничком знању у то време, будући развој мотора пропелера није могао да се прилагоди потребама високе висине или брзине лета више од 800км / х. Прво је предложио концепт онога што се сада назива млазни мотор (мотор мотора): Компримовани ваздух је достављен комори за сагоревање (сагоревање) кроз традиционални клип и генерисани гас, а на високим температурама газира се директно користи за покретање лета, који се може посматрати као мотор пропелера плус дизајн коморе за изгоревање. У наредним истраживањима, напустио је идеју да користи тежак и неефикасни клип и предложио је турбину (турбина) да обезбеди компримовани ваздух до коморе за сагоревање, а снага турбина је добијена из гаса са високим температурама. 1930. године, примјењивала је за патент, а 1937. развио је први центрифугални мотор на свету, који је званично коришћен у Глостеру Е.28 / 39 Авионс 1941. године, од тада су мотори на гасним турбинама доминирали у ваздухопловној снази и су важан симбол научне и технолошке снаге у земљи и свеобухватну националну снагу.
Мотори авиона могу се поделити у четири основне врсте према њиховим употребама и структурним карактеристикама: Турбојет мотори, ТурбоФан мотори, Турбосхафт мотори и турбопроп мотори:
Аутомобили за ваздухопловне гасне турбине називају се моторима за турбојет, који су најранији резервни мотори од гасних турбина. Из перспективе начина на који се генерише потисак, мотори Турбојет су најједноставнији и најсвеинији мотори. Образложење се ослања на реакционе силе остварене великом убризгавањем вртлога. Међутим, брзи проток ваздуха у исто време одузима пуно топлоте и кинетичке енергије, узрокујући велики губитак енергије.
ТУРБАН мотор дели ваздух који тече у мотор у две стазе: унутрашњи канал и спољни канал, који повећава тотални проток ваздуха и смањује температуру издувне гасове и брзину унутрашњег протока протока унутрашњег канала.
Турбосхафт и турбопроп мотори не стварају убризгавање протока ваздуха, тако да су температура и брзина испушних топлотних производа, топлотна ефикасност је релативно велика, а стопа потрошње горива мотора је ниска, која је погодна за леденкомер. Брзина пропелера се углавном не мења, а различити потисци се добијају подешавањем угла сечива.
Пропфан мотор је мотор између Турбопроп и ТурбоФан мотора. Може се поделити на пропфан моторе са каналним случајевима пропелера и проповедничким моторима без каналних случајева пропелера. Пропфан мотор је најконкуснији нови мотор за уштеду енергије погодан за судски лет.
Мотори цивилних ваздухопловства прошли су кроз више од пола века развоја. Структура мотора је еволуирала од ране центрифугалне турбинске мотора на мотор аксијалног протока са једним ротором, од Твин-Ротор Турбојет мотора у однос ниског обилазаног мотора Торбофан, а затим на високо боравак високог бајсаног омјера Турбофан мотора. Структура је континуирано оптимизована у потрази за ефикасношћу и поузданошћу. Температура улазне турбине била је само 1200-1300 К у првој генерацији мотора Турбојет у 1940-има и 1950-их. Повећала се за око 200К са сваком надоградњом авиона. До 1980-их, температура уносне турбина четврте генерације напредних авиона за борбене борбене је достигла 1800-2000 К [1].
Начело центрифугалног ваздушног компресора је да ротор покреће гас да се ротира великом брзином, тако да гас ствара центрифугалну силу. Због протока притиска ширења гаса у протоку, проток и притисак гаса након проласка кроз ротор, а компримовани ваздух се непрекидно производи. Има кратку аксијалну димензију и висок однос појединачног притиска. Акиалфлов Аир Цомпрессор је компресор у којем проток ваздуха у основи точе паралелно са оси ротирајућег ротора. Компресор аксијалног протока састоји се од више фаза, свака фаза садржи низ сечива ротора и наредни ред лопата статора. Ротор је радна сечива и точак, а статор је водич. Зрак прво убрзава оштрице ротора, успоравали и компримирани у каналу сечива на виљушкама и поновили су у мулти-фабрикама док тотални однос притиска не досегне потребан ниво. Компресор аксијалног протока има мали пречник, који је погодан за више-фаза Тандем коришћење за добијање односа вишег притиска.
Турбофан мотори обично користе омјер обилазнице, однос притиска мотора, температура уноса турбине и однос притиска на вентилаторима као дизајнерске параметре:
Однос бајпаса (БПР): Однос масе гаса који тече кроз излазне канале до масе гаса који тече кроз унутрашње канале у мотору. Ротор на предњој страни мотора Турбојет обично се назива компресор ниског притиска, а ротор на предњем делу мотора ТурбоФан обично се назива вентилатор. Гас под притиском који пролази кроз компресор са ниским притиском пролази кроз све делове мотора Турбојет; Пролаз гаса кроз вентилатор подељен је у унутрашње и спољне канале. Од појаве мотора ТурбоФан, БПР је повећао, а овај тренд је посебно видљив у моторима цивилног турбофана.
Однос притиска мотора (ЕПР): однос тоталног притиска на утичницу млазнице до тоталног притиска на улазу компресора.
Карта турбине Карта: Температура коморе за сагоревање исцрпљује када уђе у турбину.
Коефицијент компресије вентилатора: Такође се назива и однос компресије, однос притиска гаса на утичницу на притисак на гас на улазу.
Две ефикасности:
Топлотна ефикасност: мера колико ефикасно мотор претвара топлотну енергију која се генерише сагоревањем у механичкој енергији.
Погорска ефикасност: мерило удела механичке енергије коју генерише мотор који се користи за покретање ваздухоплова.
第一篇结束
2 развоју виљушкара турбине
Итеративни развој
Као пример узимајући турбофан мотор, вредност сечива чини чак 35% и то су критична компонента у производњи мотора авиона. У мотору је 3, 000 до 4, 000 ваздухопловне сечива, које се могу поделити у три категорије: Фладес, фрамера, сечива за компресоре и сечива турбине. Вредност лопатица турбине је највиша, достизање 63%. У исто време, они су и сечиви са највишим производним потешкоћама и производњом трошкова у Турбофан моторима [2].
1970-их Сједињене Државе су прве користиле ПВА1422 очврсњене оштрине учвршћивања у војним и цивилним моторима авиона.
Након 1980-их, однос тежине на тежини треће генерације повећан је на више од 8, а лопатице турбине почеле су да користе прву генерацију СКС, ПВА1480, Ренен4, ЦМСКС -2 и кинеске ДД3. Његов капацитет који лежајни температур је висок од 80К од оног најбољег очвршћивања учвршћивања који ливење високих темперајера ПВА1422. Предности. У комбинацији са хлађењем филма Једноканални шупљи технологију, радна температура лопатица турбине достиже 1600-1750 к. .
ТУРБОФАН мотор четврте генерације користи другу генерацију СКСПВА1484, Ренен5, ЦМСКС -4 и ДД6. Додавањем поновних елемената и вишеканалне технологије хлађења високог притиска, радна температура турбинских сечива достиже 1800К -2000 к. На 2000К и 100х трајна снага достиже 140МПА.
Трећа генерација СКС развила је након 1990-их, укључује Ренен6, ЦМРКС -10 и ДД9, који имају врло очигледне предности Снаге Цлезе у односу на другу генерацију СКС-а. Под заштитом сложених канала за хлађење и термичке баријере, температура уноса турбина може издржати достиже 3000к. Интерметаллично једињење које се користи у сечивима достиже 2200К, а трајна снага 100Х достиже 100МПА.
Тренутно је у развоју четврта генерација СКС коју представља МЦ-НГ [4], ТМС -138 итд., А пета генерација СКС-а представила ТМС -162 итд. Његова композиција карактерише додавање нових ретких земаљских елемената, као што је РУ и ПТ, што значајно побољшава перформансе СКС-а. Радна температура легуре високе температуре пете генерације достигла је 1150 степени, која је близу теоријског ограничења радне температуре од 1226 степени.
3 Развој појединачних кристала на никлу супераллои
3.1 Карактеристике композиције и фазни састав никловних никалних кристалних супераллоиса
Према врстима матричних елемената, легуре са високим температурама могу се поделити на на бази гвожђа, на бази никла и кобалта и додатно подељене у макроструктуре металургије у праху и прах. Легуре на бази никла имају боље перформансе високог температура од остале две врсте легура високог температуре и могу дуго радити у оштрим окружењима високих температура.
Легуре са високим температурама на никлу садрже најмање 50% ни. Њихова ФЦЦ структура чини их веома компатибилним са неким легираним елементима. Број легирских елемената који се додају током процеса дизајна често прелази 10. Уобичајеност додатних алегалних елемената је класификовано на следећи начин: (1) Ни, ЦО, Ф, ЦР, РУ, РЕ, МО и В су први класни елементи, који служе као аустенитни елементи стабилизујућих аустенита; (2) Ал, ТИ, ТА и НБ имају већи атомски радију који промовишу формирање фаза јачања као што су једињење НИ3 (Ал, ТИ3 (ТИ, ТА, НБ) и други су елементи друге класе; (3) Б, Ц и ЗР су елементи треће класе. Њихова атомска величина је много мања од оног атома НИ, а они се лако одвоже на границе зрна у фази, играјући улогу у граници зрна [14].
Фазе никловних легура високог кристала са седиштем на никловима углавном су: фаза, 'фаза, фаза карбида и тополошка блиска фаза (ТЦП фаза).
Фаза: Фаза је аустенитна фаза са кристалној структури ФЦЦ-а, што је чврсто раствор формирано елементима као што су ЦР, МО, ЦО, В и поново растворени у никловима.
'Фаза:' Фаза је НИ3 (АЛ, ТИ) интерметални једињење ФЦЦ-а, која се формира као фаза падавина и одржава одређену кохерентност и неусклађеност са матричном фазом и богат је Ал, ТИ, ТА и другим елементима.
Царбиде Фаза: почевши од друге генерације НИКЕЛ-а СКС-а, додан је мала количина Ц, што резултира појавом карбида. Мала количина карбида се распршена у матрици, која у одређеној мери побољшава перформансе легуре високог температура. Опћенито је подељено у три врсте: МЦ, М23Ц6 и М6Ц.
ТЦП фаза: У случају старења услуга, прекомерне ватросталне елементе као што су ЦР, МО, В и поново промовишу падавине ТЦП фазе. ТЦП се обично формира у облику тањира. Структура плоча има негативан утицај на својства дуктилности, пузања и умора. ТЦП фаза је један од извора пуцања пузања.
Механизам за јачање
Снага супелаллора на бази никла долази из спајања вишеструких механизама за стврдњавање, укључујући чврсте јачање раствора, јачање падавина и топлоте и термички третман за повећање густине дислокације и развити подструктуру дислокације да би се створила подструкација дислокације.
Каљење чврстог раствора је побољшање основне снаге додавањем различитих растворљивих елемената, укључујући ЦР, В, ЦО, МО, РЕ и РУ.
Различити атомски радијут доводе до одређеног степена изобличења атомске решетке, што инхибира покрет дислокације. Чврсто решење Јачање расте с повећањем разлике атомске величине.
Јачање чврстог решења такође има ефекат смањења грешке за слагање енергије (СФЕ), углавном инхибирајући дислокацију попречне листиће, што је главни начин деформације не идеалних кристала на високим температурама.
Атомске кластере или микроструктура кратког домета су још један механизам који помаже у добијању јачања кроз чврсто решење. Ре атоми у СКС сегрегатују у затезном родном региону језгре дислокације на / 'интерфејс, формирајући "ЦОТТРЕЛЛ атмосферу", која ефикасно спречава покрет дислокације и ширење кретања и пукотине. (Solute atoms are concentrated in the tensile stress area of edge dislocations, reducing lattice distortion, forming a Coriolis gas structure, and producing a strong solid solution strengthening effect. The effect increases with the increase of solute atom concentration and the increase of size difference)
Ре, В, МО, РУ, ЦР и ЦО Ефективно ојачајте фазу. Јачање матрице од чврстог решења игра изузетно важну улогу у јачини пузања легура на високим температурама.
Учинак очвршћивања падавина погођен је фракцијом јачине звука и величина 'фазе. Сврха оптимизације састава легура високог температуре углавном је повећати фракцију јачине звука 'фазе и побољшати механичка својства. Легуре са високим температурама могу да садрже 65% -75% фазе, што резултира добром снагом пузања. Ово представља корисну максималну вредност јачања ефекта / 'интерфејса, а даљим повећањем ће довести до значајног смањења снаге. Снага пузања легура високог температуре са високом 'фазном фракцијом јачине звука утиче величине' фазних честица. Када је "фазна величина мала, дислокације се пењу око њега, што резултира смањењем снаге пузе. Када су дислокације приморане да пресече "фазу, снага пузања достиже максимално. Како се "фазна честица повећавају, дислокације се савијају између њих, што резултира смањењем снаге пузења [14].
Постоје три механизма за јачање главних падавина:
Јачање неусклађености решетке: 'Фаза се диспергује и обожава у фазни матрици на кохерентан начин. Обоје су ФЦЦ структуре. Разговарачка неусклађеност одражава стабилност и стресно стање кохерентног интерфејса између две фазе. Најбољи случај је да матрица и исталожена фаза имају исту кристалну структуру и параметре решетке исте геометрије, тако да се у фази може попунити више истакнуте фазе. Опсег неусклађености на никл легура на бази никла је 01%. РЕ и РУ су очигледно одвојени са фазом. Повећање РЕ и РУ повећава неусклађеност решетке.
Јачање налога: Сечење дислокације ће изазвати поремећај између матрице и исталожене фазе, захтевајући више енергије
Механизам заобилазне дислокације: назван Оровански механизам (оклопно клањање), то је механизам јачања у којем је исталожена фаза у металној матрици омета дислокацију у покрету да се настави да се креће. Основни принцип: Када покретна дислокација наиђе на честицу, не може проћи, што резултира заобилазним растом понашања, растом дислокације, а потребне повећања покретачке снаге, што је повећало појачавање ефекта јачања.
3.3 Развој метода ливења на легури са високим температурама
Најраније легуре које се користи у окружењима на високом температуру може се пратити у проналаску ницхроме 1906. Појава турбо компресора и мотора за гас турбина подстицали су значајан развој легура високо-температуре. Оштрице прве генерације мотора на гасним турбинама произведене су екструдирањем и ковањем, што је очигледно имао ограничења времена. Тренутно су оштрице са високим температурама залуђене турбине углавном израђене од ливења улагања, посебно усмереном очвршћивању (ДС). ДС методу први пут је измислио Верснидер тим Пратт и Вхитнеи у Сједињеним Државама 1970-их [3]. Десетљећама развоја, пожељни материјал за турбине сечила је променио из двоструких кристала до цласталних кристала, а затим оптимизовано на појединачне кристалне материјале са високим температурама.
ДС технологија се користи за производњу Цомпонента ЦОРЕМЕР Цоре Алуи СКС, што значајно побољшава ректилност и топлотни удар од легура високог температура. ДС технологија осигурава да произведени колумни кристали имају оријентацију [001], која је паралелна са главном стресом осовином дела, а не насумично кристално оријентацију. У принципу, ДС треба да осигура да се учвршћивање растопљеног метала у ливење врши са металом течности увек у само очврснуту државу.
Кастинг цолумрларних кристала мора да испуни два услова: (1) једносмјерни топлотни проток осигурава да је чврсти течни интерфејс на тачки раста зрна у једном правцу; (2) Не сме бити нуцлоације испред покретног смера чврстог интерфејса чврстог течног.
Пошто се прелом сечива обично јавља у слабим структури високе температуре зрна границе, како би се уклонила граница зрна, калуп за солидбино средство са структуром "зрно селектора" користи се током процеса очврсљивости у смеру. Површина пресјека ове структуре је у близини величине зрна, тако да само један оптимално одрастао зрно улази у калупу ливења, а затим и даље расте у облику једног кристала све док цела сечива не буде састављена од само једног зрна.
Кристални селектор се може поделити на два дела: почетни блок и спирала:
На почетку процеса ДС-а, зрно почиње у дну почетног блока. У раној фази раста зрна, број је велик, величина је мала, а разлика оријентације је велика. Конкурентно понашање раста између зрна доминира, а геометријски ефекат блокирања бочног зида је слаб. У то време је очигледан ефекат оптимизације оријентације; Када се висина зрна у почетном блоку повећава, број житарица смањује се, величина расте, а оријентација је близу. Конкурентно понашање раста између зрна опада, а геометријски ефекат блокирања бочног зида доминира, осигуравајући да се кристално смјер континуирано оптимизира, али је ослабљен ефекат оптимизације оријентације. Смањивањем радијуса почетног блока и повећања висине почетног блока, оријентација зрна која улази у одељак спирала може се ефикасно оптимизовати. Међутим, повећање дужине почетног блока скратиће ефикасан простор раста ливења и да вам дају производни циклус и трошкове припреме. Стога је потребно разумно дизајнирати геометријску структуру супстрата.
Главна функција спирале је да ефикасно бирају појединачне кристале и могућност оптимизације оријентације зрна је слаба. Када се поступак ДС изврши на спиралу, закривљени канал пружа простор за раст подружнице Дендрите и секундарне дендрите зрна у правцу ликвидне линије. Зрно имају снажан бочни тренд развоја, а оријентација зрна је у флуктуирајућем стању, са слабим ефектом оптимизације. Стога се избор зрна на спиралу углавном зависи од предности геометријске рестрикције, конкурентна предности раста и предности раста и просторне предности зрна у спиралном сегменту [7], а не предности раста жељених оријентација зрна, која има снажну случајност зрна [6]. Стога је главни разлог неуспеха избора кристала је да спирала не игра улогу појединачног селекције кристала. Повећавањем спољњег пречника спирала, смањујући тони, пречник спиралне површине и смањење почетног угла, ефекат селекције кристала може се значајно побољшати.
The preparation of hollow single crystal turbine blades requires more than a dozen steps (master alloy smelting, single crystal membrane shell preparation, complex configuration ceramic core preparation, melt casting, directional solidification, heat treatment, surface treatment, thermal barrier coating preparation, etc.). Сложени процес је склон различитим оштећењима, као што су житарице, пеге, мале углове зрна, паре кристали, одступање од оријентације, рекристализација, велика угаона граница житарица и неуспех за селекцију кристала.
第2篇结束
4 Обрада оштећења у процесу ДС-а
Како структура напредних турбинских сечива постаје сложенија и већа по величини, разноврсно очвршћавање, попут житарица, пеге, нискометни границе зрна ниског угла, стреаки кристали, оријентациони кристализације, рекристализацију, висококулатни границе и неуспех за селекцију кристала и кристални процес кристала. Кастинг сечива турбина у облику појединачних кристала је значајан изазов за лиске.
Проблеми који постоје у лопатицама са једним кристалним турбинама углавном су концентрисани у процесу раста, који је уско повезан са структуром и процесом раста једноструких кристалних турбинских сечива. Прво, тело сечива турбине је мршаво, тенон је густ и велик, облик пресјека је променљив, у великој мери је варирала, унутрашња структура хлађења је изузетно сложено, а постоји много микрострукцијских рупа за ваздухом и променљивим дендритама и драстичне промене у стопи раста и драстичне промјене у стопу раста и одступање од променљивих раста. Дефекти. Озбиљније, повећање величине сечива турбина ће проширити пут раста једног кристала, посебно на крајњем крају водене плоче за хлађење воде. У каснијој фази раста појединачног кристала, температура нагло смањује се нагло са повећањем удаљености, узрокујући да се дендрите разграде и повећавају тенденцију оштећења учвршћивања за формирање [6].
Житарице за лутање
Заробљени кристали се односе на аморфне регије између граница житарица или кристала формираних два или више кристала који су преплитати, сударили или расту заједно у материјалу. У ивица плоче СКС турбина сечива, пресјек ливења ће доживети нагли промјену геометријске величине, а температурна дистрибуција у овој области је веома сложена; Током поступка очврсљења сечива, легура подвлачивање на ивици ливења премашује критично нуклепирање подхладила легура, што је резултирало хетерогеном нуклетионом на ивици ливења, формирања кристала ивица ивица [9].
Претходне студије су показале да је када је величина ивице плоче мала, дендрите оригиналних зрна оригиналних зрна на прелазе у ивицу и нису формирани никакви кровли кристали. Како се величина ивице плоче повећава, велики број финих трамписких кристала први пут се формира у унутрашњим угловима ивице плоче, а неколико трамписких кристала расте у ивицу у ивици у облику дендрите-а у облику дендритима, потискује оригиналне зрна у средини ивице плоче [6]. Како се величина ивице плоче и даље повећава, постоји велика подхладња на ивици ивице плоче, алутари се брзо учвршћује, а генерише се велики стрес за смањење очврсљења; Перформансе дисипације топлоте на прелазном подручју сечива ивица је сиромашна, подвлачи је мали, а генерирани дендрите разбијају се стресом скупљања, формирајући кристале трампије који расту ка средини ивице [9]. Према експерименталним истраживањима, смањење висине платформе, повећање дужине платформе, спољне стране платформе и легура композиције са високим садржајем ватросталних елемената (РЕ, В, ТА, ХФ) све повећавају тенденцију формирања кристала нечистоћа [10].
Формирање кристала нечистоћа на ивица се може контролисати оптимизацијом процеса очврсљивости у смеру (смањујући стопу учвршћивања), локалног третмана за облагање (превлачење материјалима топлотног отпора) и додавање система сетве.
Fпрескочити
У каснијој фази раста појединачних кристалних сечива, посебно на удаљености од водене плоче за хлађење, лако је формирати неки ланац, фино двоструко зрно паралелно са правцем раста кристала. Пошто је површина оштећења након макроскопне корозије показује очигледне мрље, то се назива пеге или ланци пеге. Тренутно је структура лопатица за турбине има за компликовање, а садржај елемената легура високог топљења у легура и даље се повећава, што доводи до повећања тенденције формације пеге.
Механизам формације пеге углавном је узрокован конвекцијом течности легура узрокованом раствором сегрегацијом током очвршћивања, а такође је и такође повезано са резервним средњим дендритема и одступањем примарног дендрите. У процесу ДС-а, В и РЕ су обогаћени у области стабљике Дендрите, а Ал и ТА обогаћени су у легуру течности између Дендрите-а. Постоји разлика у густини између претходног и последњег. Док се рукаја зона учвршћује, разлика између густине легуре течности у кашаној зони и густина течности на фронту учвршћивање учвршћивања. Дистрибуција густине тешког и светлосног дна узрокује легуру течности у кашаној зони да буде подложна узлогу према горе. Када је прекорачен вискозни отпор легуре течности у кашуној зони, легура течности у кашаној зони саговориће између дендритета и формира конвекцијског канала одређене ширине у каменци у кашици. Проток ове легуре течности топит ће се или разбити дендрите да би формирали фрагменте дендрита. Ако ови фрагменти дендрита немају времена да се извуку из канала са легуром течношћу и остану на каналу, они ће формирати тачке на површини ливења док канал учвршћује [11].
Повећање садржаја компоненти ТА и Аллуиа Алуи и смањење садржаја В и Ре може помоћи у смањењу тенденције формирања пеге. У процесу ДС-а, повећање брзине повлачења и повећање температуре градијент може смањити тенденцију формирања пеге. Вибрације могу значајно ослабити конвекцију течности фазе током очвршћивања усмерености, смањујући на тај начин тенденција формирања пеге.
Граница зрна ниског угла
Формирање граница зрна са ниским угао повезано је са оријентационим одступањем дендритета узрокованих деформацијама дендрита: (1) термомеханички стрес генерисан таложењем 'фазе током раста сталног стања; (2) опструкција и екструзија шкољке калупа узрокује стрес скупљања у дендритима; (3) Растворна конвекција узрокована неравномерним температурним пољем у кашаној зони и асиметричне силе на дендрите доводе до пластичне деформације дендрите, који покреће кумулативну промену оријентације дендрита. Граница зрна ниског угла формирана је на раскрсници одбијеног дендрита и оригиналног безбрањеног дендрита.
Када је једнократно кристално сечиво велико величине, тешко је да је С / Л интерфејс одржао планаријску државу (конкавно када је брзина повлачења висока и конвексна када је брзина повлачења мала). Смјер градијент температуре не-равног С / Л интерфејса не подудара се са аксијалном смером узорака. Свака флуктуација у поступку учвршћивања може проузроковати промене оријентације, чиме формирају границе ниског угла. Ове флуктуације могу узроковати да неки дендрити расту у непрекидној држави током процеса раста из подручја ширења до тела сечива, што је резултирало углом ниског угланог граница тела сечиво у опсегу од 2 степена -6. То се одређује својства очврсљења легуре и тешко је пронаћи разуман начин да то избегне [12].
Број граница зрна за мале угао у зони проширења знатно је нижа од оне у органу сечива, а угао мисоријентности је такође много мањи, али је број места у угловима мИСОРИЕНТАЦИЈЕ мањим од 2 степена у продужељној зони и тело сечива, што је упоредиво да имају упоредиве способности да производе мале мисорије. То је зато што је продужна зона у раним фазама једног раста једног кристала, а већина дендритија показује раст стабилног стања, док је број дендритија у расту стабилног стања у расту продужења и тело сечива упоредив.
Пругасти кристал
Стриги кристали су врста уска линеарна оштећења на површини ливења, углавном се појављују на горњем делу сечива ливења. Они су углавном ширине око 1 мм и неколико до десетине мм дугачке, са препознатљивим почетним положајем. Они генерално нестају након што је расту неколико центиметара, али могу се проширити и на целокупно сечиво, развијати се са линеарне мане у тродимензионалном квару великог обима и претварајући се у разумни кристални квар. Смјер струје кристала је увек у основи у складу са правцем раста дендрита на тој локацији.
Изглед кристала Стреак је због чињенице да је главни дебло једног дендрита на површини ливења растрган у кашаној зони, али је заварен преосталом течношћу, показујући очигледно полазиште. Главни разлог ове сузе је да се дендритни скуп проузрокује адхезијом љуске тешко ометају или је чврстоћа дендрита тешко оштећена због сечења инклузије. Торн Дендрит ће се подвргнути одређеном степену укупног одступања, формирајући уско зрно који је приложио границу малог углога на структури матрице [12].
Рекристализација
СКС се углавном састоји од фазе и 'фазе у облику еутектичке комбинације. Када је локална енергија висока због концентрације стреса деформације на локалном подручју површине, а затим када достигне одређену температуру у наредном грејању, "фаза се раствара у јединственом кристалној легури. Након растварања, врло је лако формирати ћелијску структуру у подручју растварања фазе. Површинска рекристализација СКС-а прво започиње у подручју шипке Дендрите површине. Почетна организација је ћелијска. Тада зрнасти зрна постепено постепено расту у еутектичку фазу / "површину која садржи грубу" фазу. Раст рекристализованих зрна прати јасан интерфејс између 'кристалних зрна и матрица [13]. Важно стање за формирање рекристализованих зрнаца: растварање фазе улоге у улози.
